地源熱泵系統(tǒng)已經(jīng)成為了應(yīng)用最廣泛的“綠色”空調(diào)系統(tǒng)，在恰當(dāng)?shù)墓芾硐拢�能達(dá)到高效和節(jié)能的效果，估計(jì)全世界有超過110萬個(gè)已經(jīng)運(yùn)行的地源熱泵系統(tǒng) [13]。但多數(shù)建筑冬夏冷熱負(fù)荷不同，從而引起地埋管換熱器的吸熱和放熱不平衡，多余的熱量或冷量堆積在地下，土壤溫度偏離初始溫度。目前，對地源熱泵系統(tǒng)熱不平衡的研究多數(shù)集中引起熱不平衡的原因及解決措施上，即復(fù)合式系統(tǒng)及運(yùn)行控制策略的研究[46]。

　　摘 要：以夏熱冬冷地區(qū)某實(shí)際地埋管地源熱泵系統(tǒng)為分析對象，對夏季采用冷卻塔供冷而僅冬季采用地埋管和消防水池聯(lián)合供熱的系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了6 a測試。建立了地埋管三維管群模型，通過數(shù)值計(jì)算方法對地埋管周圍巖土的溫度分布進(jìn)行了熱平衡分析和計(jì)算。通過測試數(shù)據(jù)與理論計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比分析，得到了影響大地自調(diào)節(jié)能力的影響因素。

　　關(guān)鍵詞：核心期刊征稿投稿,地源熱泵,大地自調(diào)節(jié)能力,熱平衡,三維模型

　　受太陽輻射、大氣循環(huán)、降水等因素的作用，土壤與大氣進(jìn)行著能量的交換導(dǎo)致土壤溫度周期性的日變化和季節(jié)變化，其趨勢呈現(xiàn)為豎向上的梯度變化[7]。地源熱泵系統(tǒng)利用土壤作為系統(tǒng)的低位冷熱源，即土壤本身具備一定的能量，可以稱為大地能。大地能通過與外界的能量交換調(diào)節(jié)土壤溫度，使得土壤溫度按照一定的規(guī)律變化。對于地埋管地源熱泵系統(tǒng)，建筑負(fù)荷通過地埋管向土壤釋熱或吸熱，對原始土壤溫度的變化形成一定的外擾，使得土壤溫度升高或降低。當(dāng)輸入到土壤中的熱量控制在一定的范圍內(nèi)，則土壤溫度變化值可以控制在一定范圍內(nèi)。當(dāng)一個(gè)供冷(供熱)季結(jié)束后，下一個(gè)供熱(供冷)季開始前，通過大地土壤上下層熱量的擴(kuò)散、地表與大氣之間熱量傳遞和輻射換熱等自然換熱條件下，使得土壤溫度能夠逐漸基本恢復(fù)到初始溫度。這種大地抗外擾的能力可以稱為大地的自調(diào)節(jié)能力。

　　在大地蓄熱能力分析中，大地的自然調(diào)節(jié)能力是不能忽略的[8]。為此，必須正確了解地源熱泵系統(tǒng)熱平衡率的本質(zhì)。地源熱泵系統(tǒng)利用地埋管進(jìn)行取熱和放熱，釋放到大地中的熱量或冷量因大地的蓄能能力而被儲存在大地中。由于蓄冷或蓄熱的不平衡可能會(huì)導(dǎo)致多年地溫偏移初始溫度，而影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行。但這種不平衡是以超過大地的自調(diào)節(jié)能力體現(xiàn)出來的。若不能正確理解熱平衡的意義，在工程實(shí)施中可能會(huì)增加埋管量或其他技術(shù)措施來保證大地的熱平衡，但這會(huì)增加地源熱泵系統(tǒng)的初投資，同時(shí)也不能保證地源熱泵的高效運(yùn)行。由于地埋管換熱是一個(gè)復(fù)雜的非穩(wěn)態(tài)過程，土壤溫度受諸多因素的影響，并不能簡單的以建筑冷熱負(fù)荷的差異來判斷土壤熱平衡 [9]。大多學(xué)者以土壤溫度的恢復(fù)情況來判斷土壤的熱平衡[1011]，即地源熱泵系統(tǒng)運(yùn)行一個(gè)循環(huán)周期后土壤溫度能夠恢復(fù)到初始溫度則表示系統(tǒng)是熱平衡的。影響土壤溫度恢復(fù)的因素很多，包括對土壤的物性參數(shù)、室外氣候條件、埋管布置形式、系統(tǒng)的運(yùn)行方式以及建筑負(fù)荷強(qiáng)度等[1213]。由于多種因素的存在，對熱平衡的研究顯得較為復(fù)雜。但研究大地的自調(diào)節(jié)能力是熱平衡研究的基礎(chǔ)，因此有必要對大地的自調(diào)節(jié)能力進(jìn)行研究。

　　王 勇，等：冬季工況下地埋管地源熱泵系統(tǒng)中大地的自調(diào)節(jié)能力分析

　　在夏熱冬冷地區(qū)，夏季冷負(fù)荷大于冬季熱負(fù)荷，地埋管地源熱泵系統(tǒng)是夏季向土壤放熱而冬季向土壤取熱，研究的重點(diǎn)集中在夏季地埋管換熱研究和復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)的優(yōu)化與控制研究[1416]，對于只有冬季向土壤取熱的地源熱泵系統(tǒng)的運(yùn)行情況研究較少。本文主要是針對夏熱冬冷地區(qū)某實(shí)際工程，在夏季采用冷卻塔供冷，而僅冬季采用地埋管取熱的地源熱泵系統(tǒng)供熱的運(yùn)行模式下，對系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了分析。通過該系統(tǒng)多年的冬季運(yùn)行數(shù)據(jù)分析和土壤溫度實(shí)驗(yàn)測試，并建立了地埋管換熱器三維管群模型，利用FLUENT軟件計(jì)算，討論和分析大地對釋冷量的自調(diào)節(jié)能力范圍。

　　1 地源熱泵工程概況

　　某醫(yī)院用地源熱泵系統(tǒng)位于夏熱冬冷地區(qū)的重慶市，該建筑有11層，1～10層主要為病房及醫(yī)生辦公室，11層主要為手術(shù)室和醫(yī)生辦公室。夏季全樓最大冷負(fù)荷1 650 kW，其中手術(shù)室冷負(fù)荷208 kW;冬季全樓最大熱負(fù)荷為759 kW，其中手術(shù)室熱負(fù)荷138 kW。地埋管系統(tǒng)采用DN32聚乙烯管，孔深80 m，設(shè)計(jì)流量128 L/s，流速0.66 m/s，共240個(gè)換熱孔，孔間距3 m。

　　該地源熱泵系統(tǒng)2006年冬季開始運(yùn)行至今。圖1為醫(yī)院地源熱泵系統(tǒng)圖，11層手術(shù)室采用水水熱泵機(jī)組，熱負(fù)荷138 kW，其余均采用水空氣熱泵機(jī)組，其中消防水池起減壓作用。從負(fù)荷大小可以看出，手術(shù)室夏季冷負(fù)荷相對較小，對地埋管換熱的影響較小，可以忽略。根據(jù)建筑使用情況，可以認(rèn)為夏季采用冷卻塔供冷，冬季采用地源熱泵系統(tǒng)供熱。圖2為地埋管換熱器各測點(diǎn)布置圖，地埋管外壁面溫度測點(diǎn)布置在進(jìn)出水管-1、-9、 -29 m，以及出水管-59 m處。根據(jù)該建筑地源熱泵系統(tǒng)的實(shí)際使用情況，只有冬季使用地源熱泵系統(tǒng)，建筑通過地埋管與土壤的熱交換將冷量釋放到大地，系統(tǒng)只向大地取熱，這與一般夏熱冬冷地區(qū)地源熱泵系統(tǒng)的使用情況不同。為此，本文主要討論該運(yùn)行模式下土壤溫度的變化，從而分析大地對冷量的自身調(diào)節(jié)能力。根據(jù)DEST軟件建模計(jì)算該建筑逐時(shí)負(fù)荷，冬季累積熱負(fù)荷902 532.92 kWh，累積單位孔深熱負(fù)荷47 kWh/m，該建筑的的運(yùn)行熱負(fù)荷大部分集中在40%～80%的范圍。

　　2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

　　2.1 多年運(yùn)行數(shù)據(jù)分析

　　項(xiàng)目于2008年建立了較為完整的系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)資料，包括系統(tǒng)的啟停狀態(tài)和末端用戶供水溫度。根據(jù)原始記錄數(shù)據(jù)整理，從2008―2011年冬季供暖期間(12月、1月、2月)，冷卻水泵一直連續(xù)運(yùn)行，而地埋管循環(huán)水泵則間斷開啟。冬季1月份熱負(fù)荷最大，選取1月份典型日循環(huán)水泵啟停情況以及末端用戶機(jī)組供水溫度，見圖3。 　　從圖3可以看出，冬季運(yùn)行期間，末端用戶供水溫度均在15℃以上，22℃以下，大部分時(shí)間保持在17～20℃。地埋管側(cè)循環(huán)水泵間歇運(yùn)行，隨著循環(huán)水泵的開啟，供水溫度上升，且可保持在一個(gè)較高的溫度范圍，但在不同時(shí)間段內(nèi)，其提供的最高溫度有所不同，這主要受系統(tǒng)形式以及室外空氣溫度的影響。

　　從系統(tǒng)形式上看，由于系統(tǒng)中增加了消防水池，其830 m3的水容量有一定的蓄熱作用，地埋管環(huán)路水與大地之間交換得到的熱量則先儲存在消防水池中。當(dāng)消防水池溫度達(dá)到20℃后，該溫度已經(jīng)接近土壤的溫度，若繼續(xù)開啟地埋管循環(huán)水泵，地埋管換熱效果差，同時(shí)增加了水泵能耗，該段時(shí)間循環(huán)水泵停止運(yùn)行。當(dāng)末端用戶供水溫度低于18℃，即消防水池中的水溫低于 18℃，此時(shí)啟動(dòng)循環(huán)水泵，經(jīng)過地埋管換熱，消防水池中的水溫升高，升高到20℃后循環(huán)水泵又停止運(yùn)行。與常規(guī)的地源熱泵系統(tǒng)相比，加入消防水池后，這種系統(tǒng)運(yùn)行方式可以提高末端機(jī)組的供水溫度，使得機(jī)組的效率大大提高，但進(jìn)入地埋管水的水質(zhì)要求提高。同時(shí)由于系統(tǒng)形式的特殊性，循環(huán)水泵間歇運(yùn)行，也為土壤溫度提供了恢復(fù)時(shí)間，管壁周圍土壤溫度不至于過低而導(dǎo)致系統(tǒng)效率降低。

　　為了分析室外空氣溫度的影響，典型年重慶市1月1日―1月22日室外逐時(shí)空氣干球溫度變化見圖4。如1月16日―1月22日，17日開始降溫，到21日早上降到最低5.0℃。系統(tǒng)運(yùn)行情況如圖3(c)，17日地埋管循環(huán)水泵停止運(yùn)行后，因?yàn)闅鉁亟档停�建筑熱�?fù)荷增大，消防水池中儲存的熱量很快使用完，用戶進(jìn)水溫度直接降到17℃，而后幾天內(nèi)，地埋管循環(huán)水泵均開啟以維持用戶進(jìn)水溫度16～18℃，同時(shí)因?yàn)闀円箿夭畹牟煌�，用戶進(jìn)水溫度也有所波動(dòng)。由此看出當(dāng)室外空氣溫度降低時(shí)，系統(tǒng)所需提供的熱量隨著建筑熱負(fù)荷的增大而增大，由于消防水池的蓄能能力有限[17]，消防水池儲存的熱量在較短時(shí)間內(nèi)被末端用戶置換完畢，需要開啟地埋管以提高用戶供水溫度。

　　2.2 土壤溫度分析

　　根據(jù)測試2006年8月土壤初始自然溫度為213℃。2012年1月7日系統(tǒng)運(yùn)行了1個(gè)月后，管壁周圍平均溫度18.9℃，見圖5。此時(shí)地埋管側(cè)流量為 201 m3/h，進(jìn)出水溫差約1～1.5℃，即地埋管提供的熱量約233～350 kW，約為DEST軟件計(jì)算出的建筑熱負(fù)荷的31%～50%。地埋管承擔(dān)的熱負(fù)荷比設(shè)計(jì)熱負(fù)荷小，根據(jù)實(shí)際使用情況調(diào)查，主要有以下幾個(gè)原因：1)手術(shù)室的使用時(shí)間根據(jù)手術(shù)安排，并不是24 h連續(xù)開啟;2)實(shí)際醫(yī)院入住率基本保證在100%，大部分科室走道中也增加了床位，同時(shí)白天探病的親人較多，人數(shù)大大的增多，從而增加了人體散熱量，使得熱負(fù)荷減小;3)醫(yī)院新風(fēng)主要靠衛(wèi)士間排風(fēng)和自然通風(fēng)，冬季病人一般不喜歡開窗，則新風(fēng)熱負(fù)荷減小;4)根據(jù)不同病人的情況，一些病人手術(shù)后因?yàn)楣┡瘯r(shí)空氣干燥而容易缺水，則并未使用。

　　2012年3月1日早上8點(diǎn)地埋管循環(huán)水泵停止運(yùn)行，管壁周圍溫度開始恢復(fù)，測試是從中午11：50開始，各點(diǎn)管壁溫度恢復(fù)情況見圖6。由于土壤溫度的恢復(fù)在初始時(shí)刻變化最大，在早8：00地埋管循環(huán)水泵停止運(yùn)行時(shí)刻管壁溫度約18.5℃。從圖中可以看出，各點(diǎn)溫度緩慢上升，12 h后，到晚上20：00各點(diǎn)溫度約為19.5～19.8℃，比巖土初始自然溫度低1.7～1.5℃。

　　根據(jù)多年系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析和土壤溫度分析，系統(tǒng)運(yùn)行一個(gè)循環(huán)周期后，管壁周圍土壤溫度能夠基本恢復(fù)到初始溫度，冷量沒有堆積在管壁周圍，且能保持系統(tǒng)長期高效運(yùn)行。這是因?yàn)槎�季建筑通過地埋管向土壤吸收的熱量沒有破壞大地的自調(diào)節(jié)能力。由此看出，在這種運(yùn)行模式下，當(dāng)?shù)芈窆芟蛲寥赖娜�熱量在一定范圍�?nèi)時(shí)，土壤溫度可以通過大地的自調(diào)節(jié)能力，使其管壁周圍溫度恢復(fù)到初始溫度。地埋管周圍巖土的自調(diào)節(jié)能力的研究可以通過數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行分析確定。

　　3 大地自調(diào)節(jié)能力分析

　　3.1 地下?lián)Q熱器傳熱模型建立

　　3.1.1 物理模型 地埋管與大地的傳熱是一個(gè)復(fù)雜的非穩(wěn)態(tài)傳熱過程，線熱源模型最簡單而又較實(shí)用[1819]。但線熱源模型忽略了地表對土壤溫度的影響以及豎向溫度的變化，為了分析大地對溫度的自平衡能力的大時(shí)，需要考慮上表面的換熱、土壤遠(yuǎn)邊界條件的精確設(shè)置以及短時(shí)間內(nèi)計(jì)算的準(zhǔn)確性，需要采用三維模型[2021]。本文采用了三維管群模型，為了簡化，作如下假設(shè)：

　　1)忽略地表面輻射換熱對巖土溫度的影響，認(rèn)為巖土初始溫度均勻一致，為當(dāng)?shù)氐亩�季巖土初始溫度。

　　2)在整個(gè)傳熱過程中巖土的物理成分、熱物性參數(shù)不變。

　　3)僅考慮純導(dǎo)熱，忽略各種接觸熱阻。

　　4)不考慮水分遷移對熱量傳遞的影響。

　　5)忽略底部U型管與土壤間的換熱。

　　管群三維模型土壤長×寬×高為24 m×20 m×80 m，共12個(gè)鉆孔，鉆孔直徑0.130 m，孔間距4 m。U型管外徑為0.032 m，內(nèi)徑0.026 m，管道中心距離為0.06 m，如圖7。由于U型管底部彎管處換熱量較小，此處忽略不計(jì)。采用軟件Gambit軟件進(jìn)行模型的建立及劃分網(wǎng)格，同時(shí)因?yàn)楣鼙谥車鷮�換熱影響較大，對地埋管周圍網(wǎng)格進(jìn)行了局部加密，總網(wǎng)格個(gè)數(shù)為1 800 160，如圖8。同時(shí)各種材料的物性參數(shù)見表1。

　　3.1.2 數(shù)學(xué)模型

　　1)控制方程

　　土壤的傳熱模型是三維的非穩(wěn)態(tài)傳熱，式(1)為直角坐標(biāo)系中的傳熱方程。

　　U型管內(nèi)流體流動(dòng)是紊流流動(dòng)，kε雙方程模型是紊流粘性系數(shù)模型中應(yīng)用最廣泛和最成功的一種模型。管中流動(dòng)水為粘性常數(shù)的不可壓縮流體，且不考慮重力作用，式(2)～(6)為簡化后的控制方程。

　　2)邊界條件和初始條件

　　進(jìn)口：設(shè)置為速度進(jìn)口，進(jìn)口速度為0.44 m/s，進(jìn)口溫度根據(jù)DeST軟件計(jì)算得到的逐時(shí)負(fù)荷Q和每一步迭代得到的出水溫度t2，由式(9)計(jì)算出相應(yīng)進(jìn)水溫度t1。 　　Q(1-1COP)=CPm(t1-t2)(9)

　　出口：設(shè)置為壓力出口，出口溫度由每一步迭代求得。

　　進(jìn)出水管底部：進(jìn)水管底部設(shè)置為壓力出口;出水管底部設(shè)置為速度進(jìn)口，速度為0.44 m/s，且其進(jìn)水溫度等于進(jìn)水管底部出水溫度。

　　上表面：設(shè)置為固定壁面，采用第2類邊界條件，邊界面周圍空氣溫度為重慶市典型年室外逐時(shí)干球溫度。邊界面與空氣之間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)根據(jù)式(10)[11]計(jì)算，v為低空附近空氣速度。

　　h=5.8+3.7v(10)

　　下表面及遠(yuǎn)邊界：設(shè)置為固定壁面，采用第1類邊界條件，溫度采用測試得到的冬季巖土初始溫度19.5℃。

　　鉆孔孔壁及U型管管壁：鉆孔孔壁設(shè)置為固定壁面，壁厚度為0 mm;U型管管壁設(shè)置為耦合壁面，管壁厚度為3 mm，從而進(jìn)行U型管內(nèi)流體、回填材料以及巖土的耦合傳熱計(jì)算。

　　3)計(jì)算工況及時(shí)間步長

　　為了分析土壤溫度自身調(diào)節(jié)能力的大小，討論不同累積熱負(fù)荷大小和不同負(fù)荷強(qiáng)度情況下土壤溫度的變化情況，計(jì)算工況見表2。

　　工況累積熱負(fù)荷比例負(fù)荷強(qiáng)度比例累積熱負(fù)荷/kWh累積單位孔深熱負(fù)荷/(kWh・m-1)平均單位孔深換熱量/(W・m-1)

　　冬季運(yùn)行12月、1月和2月，1 d運(yùn)行12 h，停機(jī)12 h，恢復(fù)期為3月和4月，時(shí)間步長為12 h，共302步，采用FLUENT軟件計(jì)算。

　　3.2 計(jì)算結(jié)果和討論

　　在分析土壤溫度變化時(shí)，由于在短期內(nèi)埋管豎直方向溫度變化較小，且地埋管換熱主要集中在地埋管上部，則以地下30 m處土壤溫度為代表，不同工況下冬季運(yùn)行3個(gè)月后和恢復(fù)2個(gè)月后土壤溫度分布見圖9。

　　從圖9可以看出，工況1下，運(yùn)行3個(gè)月后鉆孔之間基本沒有相互影響，且經(jīng)過2個(gè)月的恢復(fù)期后，埋管區(qū)域溫度基本恢復(fù)到了初始溫度。而工況3下，運(yùn)行期間鉆孔之間相互影響大且恢復(fù)2個(gè)月后，埋管中間區(qū)域溫度仍然較低，即工況3下所需土壤溫度的恢復(fù)時(shí)間更長。為了分析土壤溫度隨運(yùn)行時(shí)間的變化情況，根據(jù)模型邊界條件的設(shè)置選取管群中心最不利的鉆孔1和遠(yuǎn)邊界換熱最有利的鉆孔2為分析對象。鉆孔1和鉆孔2地下30 m處孔壁平均溫度隨運(yùn)行時(shí)間變化見圖10。

　　從圖10可以看出：工況1，冬季地源熱泵系統(tǒng)運(yùn)行3個(gè)月后孔壁溫度緩慢下降到18.0℃，比初始溫度僅降低了1.5℃，同時(shí)恢復(fù)速度也較慢，恢復(fù)2個(gè)月后孔壁溫度到達(dá)18.6～18.8℃，與初始溫度相差不到1℃，鉆孔1和鉆孔2溫度接近，這是因?yàn)槌袚?dān)的熱負(fù)荷小，冷擴(kuò)散半徑小，鉆孔之間沒有受到相互熱干擾;工況3，承擔(dān)負(fù)荷較大，孔壁溫度下降速度快，在運(yùn)行3個(gè)月后，孔壁溫度降低到了14℃，比初始溫度降低了5.5℃，但其恢復(fù)速度也較快，恢復(fù)2個(gè)月后兩個(gè)鉆孔分別恢復(fù)到了16.2℃和16.9℃;工況2孔壁溫度介于工況1和工況3之間，運(yùn)行3個(gè)月后，孔壁溫度降低到16.6℃，而恢復(fù)2個(gè)月后能分別恢復(fù)到18.1、18.5℃，此時(shí)鉆孔2的溫度已經(jīng)接近工況1下孔壁溫度。

　　經(jīng)過以上分析看出熱負(fù)荷大于工況2后，土壤溫度下降速度大。在工況3下，冬季運(yùn)行僅20 d后，孔壁溫度就降低到了16.6℃，此時(shí)累積熱負(fù)荷為182 193.32 kWh，還小于工況1的3個(gè)月累積熱負(fù)荷值。這是因?yàn)楫?dāng)熱負(fù)荷強(qiáng)度增大到一定值后，需要向土壤吸收的熱量增大，破壞了大地的自調(diào)節(jié)能力，使得冷量堆積在管壁周圍，即在短時(shí)間內(nèi)土壤不能溫度恢復(fù)到接近初始溫度。但對于工況3，大地的自調(diào)節(jié)能力有所破壞，在供熱末期孔壁溫度在13～14℃，此時(shí)地埋管出口水溫在11～12℃，仍然能保證地源熱泵系統(tǒng)的正常運(yùn)行。

　　對比系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行工況和計(jì)算結(jié)果，實(shí)際運(yùn)行工況介于工況2和工況1之間，在這種間歇運(yùn)行的情況下，可認(rèn)為工況2為大地自調(diào)節(jié)能力的臨界點(diǎn)，平均單孔吸收的熱量21.76 W/m，大地的自調(diào)節(jié)能力能夠得到有效的保證。因此，從以上分析可以看出，自調(diào)節(jié)能力大小不僅與累積熱負(fù)荷大小有關(guān)，而且與逐時(shí)的負(fù)荷強(qiáng)度有關(guān)。

　　4 結(jié) 論

　　1)間歇運(yùn)行模式為地源熱泵系統(tǒng)正常運(yùn)行條件中較重要的影響參數(shù)。保證間歇運(yùn)行的技術(shù)方案較多，而利用消防水池的蓄熱能力來降低地埋管的運(yùn)行時(shí)間，是值到考慮的技術(shù)方案。通過該醫(yī)院住院部地源熱泵系統(tǒng)的測試和分析發(fā)現(xiàn)，在冬季，利用消防水池蓄熱能力來保證土壤溫度恢復(fù)時(shí)間，從而提高地埋管的換熱效率，該方案有利系統(tǒng)長期高效運(yùn)行。

　　2)大地的自調(diào)節(jié)能力是研究地源熱泵系統(tǒng)高效運(yùn)行中不可忽略的一個(gè)重要方面。忽略該參數(shù)會(huì)導(dǎo)致盲目采用輔熱或輔冷等其他技術(shù)措施來保證其正常運(yùn)行，其不必要的技術(shù)措施會(huì)造成初投資或運(yùn)行費(fèi)增加。因此，大地的自調(diào)節(jié)能力分析的準(zhǔn)確性有利保障地源熱泵的技術(shù)體系。從該醫(yī)院多年測試數(shù)據(jù)以及理論計(jì)算結(jié)果分析，當(dāng)負(fù)荷強(qiáng)度以及累積熱負(fù)荷限定在一定的區(qū)間內(nèi)時(shí)，不會(huì)造成熱平衡失調(diào)而導(dǎo)致的地溫過度變化。對于該項(xiàng)目的具體情況，其單孔承擔(dān)的熱量控制在21.76 W/m左右，大地的自調(diào)節(jié)能力能夠保證埋管周圍的巖土溫度在季節(jié)周期內(nèi)恢復(fù)到初始溫度，保證大地溫度的恒定。

　　3)從計(jì)算分析以及測試結(jié)果可以看到，大地對釋冷量的自調(diào)節(jié)能力，取決于負(fù)荷特征以及土壤的地質(zhì)結(jié)構(gòu)以及系統(tǒng)的運(yùn)行模式。在負(fù)荷特征中，累積負(fù)荷以及逐時(shí)負(fù)荷強(qiáng)度是其重要影響參數(shù)。本文通過案例定義和分析了大地的自調(diào)節(jié)能力，在不同條件下，大地的自調(diào)節(jié)能力是不同的，應(yīng)做具體分析。

　　參考文獻(xiàn)：

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