熱處理最新期刊目錄

核電設(shè)備零件的滲氮————作者：衛(wèi)東;王方;

摘要：核電設(shè)備有許多零件要進(jìn)行滲氮。簡要介紹了核電設(shè)備滲氮件的材料、滲氮流程、滲氮方法、滲層的質(zhì)量檢驗(包括外觀質(zhì)量、滲層深度、表面硬度、滲層脆性等)

汽車減振器活塞桿斷裂的原因————作者：李明;

摘要：某汽車減振器20MnTiB鋼活塞桿在裝配時端部斷裂。采用宏觀檢驗、化學(xué)成分分析、斷口檢驗、能譜分析、金相檢驗和硬度檢測等分析了活塞桿斷裂的原因。結(jié)果表明：活塞桿端部存在淬火裂紋，在裝配扭矩的作用下裂紋擴(kuò)展，導(dǎo)致活塞桿斷裂

汽車用鋼的強(qiáng)塑積————作者：薄鑫濤;

摘要：<正>好的汽車一是安全，二是質(zhì)量輕，要求汽車用鋼兼具高強(qiáng)度和高塑性，且抗壓陷、防沖撞，用強(qiáng)塑積衡量。強(qiáng)塑積(Pa·%) = 抗拉強(qiáng)度(TS)×全部斷后伸長率(EL)。第1代汽車用鋼，如DP鋼、CP鋼、TRIP鋼和熱成形硼鋼等，強(qiáng)塑積約15 G·Pa%,難以滿足未來汽車的輕量化和安全性的需求。第2代汽車用鋼，如TWIP(孿生誘導(dǎo)塑性)鋼、奧氏體鋼，塑性較高，強(qiáng)塑積達(dá)60 GPa·%,但合金含量較高，...

壓縮機(jī)葉輪批量熱處理吊架的設(shè)計————作者：王思倩;陳煒;

摘要：壓縮機(jī)葉輪形狀較復(fù)雜，批量熱處理時，會由于裝載不當(dāng)而發(fā)生變形。為此，設(shè)計了一種專用于葉輪批量熱處理的由底座、托盤、墊套和吊軸等組成的吊架。結(jié)果表明：采用該吊架可對多件葉輪同時進(jìn)行熱處理，葉輪不會因受壓而發(fā)生變形，從而提高了葉輪的熱處理質(zhì)量和生產(chǎn)效率

穩(wěn)定化處理消除離心壓縮機(jī)主軸殘余應(yīng)力的有效性————作者：陳煒;牛丹;馬國軍;劉業(yè)超;

摘要：對結(jié)構(gòu)類似于離心壓縮機(jī)主軸的40NiCrMo7鋼試棒進(jìn)行了調(diào)質(zhì)處理和560℃分別保溫15、25和40 h的穩(wěn)定化處理。通過鉆孔試驗檢測了調(diào)質(zhì)處理態(tài)和穩(wěn)定化處理態(tài)試棒的殘余應(yīng)力。結(jié)果表明：調(diào)質(zhì)處理態(tài)試棒的殘余應(yīng)力較大，為700～850 MPa;穩(wěn)定化處理能減小試棒的殘余應(yīng)力，隨著穩(wěn)定化處理時間的延長，殘余應(yīng)力降低；穩(wěn)定化處理15 h的試棒殘余應(yīng)力消除了50%～80%,穩(wěn)定化處理25 h的試棒殘余應(yīng)力...

鋁合金激光焊接技術(shù)研究進(jìn)展————作者：郭克星;

摘要：近年來，鋁合金激光焊技術(shù)發(fā)展快速。綜述了鋁合金激光焊接技術(shù)研究的進(jìn)展，包括焊接缺陷(氣孔，熱裂),鋁合金激光焊接的數(shù)值模擬，影響焊縫性能的因素(合金元素、焊后處理工藝、焊接工藝參數(shù)、激光功率、激光束振蕩頻率、入射角和焊接速率等),以及激光焊技術(shù)與其他工藝的復(fù)合

化學(xué)成分對GH738合金γ′相溶解和析出行為的影響————作者：王哲;劉芳;薛怡然;古巖;鄒卓;王蔓;

摘要：采用差熱分析法和水冷試驗測定了不同成分GH738合金中γ′相的溶解溫度，對不同成分的GH738合金分別進(jìn)行了在1 030℃、1 040℃、1 045℃和1 050℃加熱后油冷固溶處理隨后在845℃保溫4 h空冷和760℃保溫16 h空冷的兩次時效處理，以研究化學(xué)成分對GH738合金中γ′相的溶解和析出行為的影響。結(jié)果表明：隨著Al+Ti含量的增加，合金中γ′相的溶解溫度提高，Cr和Co含量的提高也...

鉆探管用高強(qiáng)度非調(diào)質(zhì)貝氏體鋼的熱變形和動態(tài)再結(jié)晶行為研究————作者：陳恩鑫;楊志強(qiáng);汪開忠;胡芳忠;莊振;

摘要：采用單道次熱壓縮試驗和Gleeble-2000D熱模擬試驗機(jī)研究了鉆探管用950 MPa級非調(diào)質(zhì)貝氏體鋼在變形溫度為1 123～1 373 K、應(yīng)變速率為0.001～10 s^-1和真應(yīng)變?yōu)?.6條件下的熱變形行為。結(jié)果表明：應(yīng)變速率降低、Zener-Hollomon參數(shù)減小及溫度升高均使試驗鋼較易發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶，鋼的動態(tài)再結(jié)晶激活能Q為321 991 J/mol;變形溫度越高...

ZF7B鋼齒輪的真空高溫滲碳————作者：李勇;張志沖;

摘要：ZF7B鋼重載齒輪質(zhì)量8.85 kg,需進(jìn)行真空滲碳、淬火、低溫回火，達(dá)到58～63 HRC的表面硬度、290 HB的心部硬度、至610 HV1的0.6～1.0 mm有效硬化層深度、≤2級碳化物和≥5級平均晶粒度。采用VCB真空滲碳-油淬爐對齒輪進(jìn)行了兩種工藝的滲碳、淬火和相同工藝的低溫回火。在采取適當(dāng)延長滲碳擴(kuò)散時間、提高淬火溫度、調(diào)整淬火油溫和攪拌頻率等措施后，齒輪的熱處理質(zhì)量達(dá)到了要求

35CrMoA鋼的熱處理工藝試驗————作者：金帥;王會強(qiáng);趙建新;閆學(xué)蘭;崔建英;郭超;李文翔;

摘要：為滿足力學(xué)性能要求，對?125 mm的35CrMoA鋼試棒進(jìn)行了四種工藝的熱處理，包括正火加亞溫淬火、退火加亞溫淬火和亞溫淬火后于650～570℃回火。檢測了熱處理后鋼的拉伸性能，-20℃、-35℃、-45℃沖擊韌度，沖擊試樣的斷口形貌，硬度和顯微組織。結(jié)果表明：經(jīng)840℃退火、810℃亞溫淬火和570℃回火的35CrMoA鋼力學(xué)性能性能滿足要求；亞溫淬火能使35CrMoA鋼獲得良好的低溫沖擊韌度...

20CrMnTi鋼齒輪的真空滲碳————作者：王美乾;史有森;張志沖;朱小軍;

摘要：以乙炔氣作滲劑，采用5種強(qiáng)滲-擴(kuò)散交替的工藝對20CrMnTi鋼齒輪進(jìn)行了真空滲碳及油淬和低溫回火。檢測了齒輪節(jié)圓處的表面含碳量、顯微組織、晶粒尺寸和硬度分布。結(jié)果表明：經(jīng)真空滲碳、淬火和低溫回火的20CrMnTi鋼齒輪滲層顯微組織為回火馬氏體和殘留奧氏體及彌散碳化物；在900℃和930℃真空滲碳、淬火和低溫回火的齒輪滲層殘留奧氏體較多，在1 020℃真空滲碳、淬火和低溫回火的齒輪滲層晶粒度為7級...

TC11鈦合金葉片鍛件暗條紋的成因————作者：黃定輝;蘇化冰;賀磊;李宗科;溫金明;洪鑫;

摘要：批量生產(chǎn)的TC11鈦合金葉片鍛件上發(fā)現(xiàn)有暗黑色條紋。為此，對鍛件上顯示條紋和正常部位進(jìn)行了金相檢驗，對鍛造工藝進(jìn)行了數(shù)值模擬，對鍛件顯示條紋的區(qū)域進(jìn)行了能譜分析。結(jié)果表明：葉片鍛件上產(chǎn)生暗黑色條紋的原因是原材料存在微區(qū)成分偏析，導(dǎo)致鍛件局部區(qū)域相變溫度較低，并在相變點附近溫度鍛造變形

20CrMnTi鋼棒材淬火后硬度偏低且不均勻的原因————作者：李亞紅;姬廣平;張培;郭攀攀;

摘要：直徑為15 mm的20CrMnTi鋼棒材淬火后硬度不均勻。對硬度不均勻的棒材進(jìn)行了化學(xué)成分分析和金相檢驗，對淬火加熱前硼砂的不當(dāng)使用對棒材淬火硬度的影響進(jìn)行了試驗驗證。結(jié)果表明：20CrMnTi鋼棒材淬火硬度偏低且不均勻的原因是，用于防止棒材淬火加熱時氧化脫碳的硼砂用量太多且操作不當(dāng)，導(dǎo)致其黏附在棒材表面，降低了棒材的淬火速率

鍍鋅IF鋼汽車板產(chǎn)生橘皮缺陷的原因及改進(jìn)————作者：施劉健;

摘要：鍍鋅IF鋼汽車板沖壓后表面有橘皮缺陷。復(fù)查了正常的和有橘皮缺陷的IF鋼卷的全流程生產(chǎn)工藝參數(shù)和產(chǎn)品性能，并進(jìn)行了金相檢驗。結(jié)果表明：顯示橘皮缺陷的IF鋼卷生產(chǎn)速率較低，退火時間較長，導(dǎo)致其晶粒較粗大，且存在少量混晶，從而沖壓時產(chǎn)生橘皮缺陷

2205鋼棒材沖擊性能不良的原因————作者：劉智勇;

摘要：某熱處理廠一批經(jīng)固溶處理、尺寸為?120 mm×1 200 mm的2205鋼棒材沖擊韌度較差。為此復(fù)查了棒材的化學(xué)成分、力學(xué)性能、顯微組織和沖擊試樣的斷口形貌。結(jié)果表明：棒材含有較多的非金屬夾雜物，破壞了基體的連續(xù)性，因而這批棒材的塑性和韌性較差

鋅鋁鎂鍍層鋅流紋的形成原因與控制————作者：王松;張志遠(yuǎn);馮康杰;周仕澤;

摘要：某鋼廠的鍍覆40μm厚鋅鋁鎂鍍層的帶鋼表面發(fā)現(xiàn)有鋅流紋。分析了鋅流紋的形成原因，并進(jìn)行了帶鋼的3次試生產(chǎn)。結(jié)果表明：帶鋼表面的鋅流紋形成與氣刀壓力、氣刀間隙，帶鋼入鋅鍋溫度及鋅液溫度等鍍覆工藝參數(shù)有關(guān)。通過將氣刀開口度調(diào)整到1.0(中間)～1.2 mm(邊緣),氣刀壓力降低到8 kPa,氣刀間隙調(diào)整為8 mm,以及將帶鋼入鋅鍋溫度及鋅液溫度提高至450℃,帶鋼表面的鋅流紋已基本被消除

國標(biāo)GB/T 13299—2022的主要變化及修訂建議————作者：代玉杰;郭曼曼;李存志;

摘要：簡要介紹了與GB/T 13299—1991《鋼的顯微組織評定方法》相比GB/T 13299—2022的主要變化，包括標(biāo)準(zhǔn)名稱，適用范圍，術(shù)語和定義，試樣的切取和制備，游離滲碳體，珠光體、魏氏組織和帶狀組織評定。提出了兩點有關(guān)修訂方面的建議

2024年《熱處理》總目次

摘要：<正>~

附板折彎開裂的原因及預(yù)防措施————作者：陳立鵬;尚召華;王緒珍;金強(qiáng)光;

摘要：農(nóng)機(jī)鏈用40Mn鋼附板通過折彎成形。一批直附板在沖壓成形和去應(yīng)力退火后折彎至90°時開裂。為揭示附板折彎開裂的原因，對開裂的附板和原材料進(jìn)行了宏觀分析、化學(xué)成分分析、硬度檢測和金相檢驗；復(fù)查了去應(yīng)力退火工藝；對直附板進(jìn)行了調(diào)質(zhì)處理而不再進(jìn)行去應(yīng)力退火。結(jié)果表明：附板的原組織為鐵素體、球狀珠光體和少量片狀珠光體，符合要求；去應(yīng)力退火后附板組織為鐵素體和片狀珠光體，塑性較差，從而折彎成形時開裂；直附板...

鋼板沖壓成電池殼時產(chǎn)生橘皮狀缺陷的原因及預(yù)防措施————作者：李凱旋;

摘要：由鋼板沖壓成的電池殼顯示出橘皮狀缺陷。對產(chǎn)生橘皮狀缺陷的電池殼進(jìn)行了金相檢驗和軋制工藝復(fù)查。結(jié)果表明：這種橘皮狀缺陷是鋼板的終軋溫度偏低，以致鋼板在兩相區(qū)軋制從而產(chǎn)生混晶所致。通過提高終軋溫度、提高熱軋卷厚度、切除終軋溫度超差的鋼卷等措施，解決了電池殼沖壓時產(chǎn)生橘皮狀缺陷的問題

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