摘要：本工程采用鉆孔灌注樁的支護結構,成功的解決了城市中心深基坑的施工問題,并取得了良好的安全和經濟效益,對類似工程有很好的借鑒意義。
　　關鍵詞：鉆孔灌注樁；深基坑支護
　　深基坑工程是當前很受人關注的巖土工程熱點，也是技術復雜、綜合性很強的難點。深基坑工程的費用在整個工程成本中占有很大的比例，因此，如何選擇合適的支護型式以及合理的設計參數是深基坑工程的關鍵。鉆孔灌注樁施工具有無噪聲、無振動、無擠土的優點,對周圍環境影響小。其作為基坑的圍護結構剛度大、抗彎能力強、變形相對較小,支護的穩定性好。
　　1工程實例
　　1.1工程概況
　　該站位于大興中路和小壩東路相交的十字路口下,是地鐵二號線和三號線的換乘站,兩線車站成“丁”形換乘方案。三號線主體工程和二號線同期施工。二號線車站主體結構基坑長度209.6m,標準段寬21.5m,基坑深度17.11m,呈東西走向。三號線部分主體結構基坑長度145.65m(含換乘節點),標準段基坑寬度21.7m,深23.16m,呈南北走向。
　　1.2圍護結構設計及施工
　　綜合考慮以上情況,本站的基坑支護設計方案采用鉆孔灌注樁加樁間高壓旋噴樁。鉆孔灌注樁作為結構的主要受力構件,二號線鉆孔灌注樁直徑1000mm,樁間距為1300mm,樁長21m三號線鉆孔灌注樁直徑采用1200mm,樁間距為1600mm,樁長30m。二號、三號線排樁布置大樣圖分別見圖1,圖2。鉆孔樁應采用隔樁施工,在相鄰樁混凝土達到70%的設計強度后,方可成孔施工。采用FRD22D型旋挖鉆機進行施工,主要的施工流程如下:
　　1)抄平放線,定樁位。2)埋設護筒。3)成孔。4)第一次清孔。5)下鋼筋籠。6)第二次清孔。7)灌注水下混凝土。8)鉆機移位。
　　
　　圖l二號線排樁布大樣圈
　　
　　圈2三號錢排樁布大樣圖
　　樁間設計采用雙重管旋噴樁樁間止水,由于噴射直徑和質量受土質組成復雜程度、漿液稠度、噴漿壓力的大小及注漿管提升速度等影響,在充分考慮各種不利因素和機械設備可能的條件下,設計噴射直徑為600mm。旋噴樁的施工過程大致如下:1)樁架定位及保證垂直度。旋噴機樁架到達指定樁位,對中。施工時樁位偏差應小于5cm,樁的垂直度偏差不超過1%。2)噴水攪拌下沉。待旋噴機的冷卻水循環正常后,啟動旋噴機電動機,使旋噴機沿導向架噴水切土下沉,邊噴水、邊旋轉,噴水壓力為10MPa,旋轉速度為15r/min。3)制備水泥漿。按設計要求,拌制配合比為水泥∶水=1∶1的水泥漿,水泥采用425號普通硅酸鹽水泥,并在壓漿前將水泥漿除渣后注入集料斗中。4)旋噴漿液提升。鉆桿下沉到設計深度后,開啟灰漿泵將水泥漿壓入地基土中,并且邊噴漿、邊旋轉,同時嚴格按照設計確定的提升速度提升噴頭,設計高壓噴漿壓力為28MPa,旋轉速度為15r/min,提升速度為15cm/min。5)移位。待噴嘴提升至設計加固深度的頂面標高后,樁架移至下一個樁位施工。
　　2基坑支護結構設計
　　2．1圍護結構設計
　　2．1．1圍護結構選擇
　　根據結構的特性、場地情況、周圍環境、基坑深度、寬度、工期安排、工程地質和水文地質狀況，對圍護結構進行比較選擇。對于含水的軟黏土、流砂地層一般采用地下連續墻結構；對于水位不高，或允許大面積降水的黏性土層，可采用人工挖孔或鉆孔灌注樁；對于水位較高，且不允許大面積降水的粘性砂土層，可采用鉆孔樁+旋噴樁的圍護型式；對于自穩性較好的軟巖地層或弱風化巖層，可以采用噴錨支護或土釘墻技術。為降低成本，設計時，可根據具體工況，選擇一到兩種圍護結構。
　　2．1．2荷載確定
　　圍護結構的荷載一般有地面超壓、水土壓力。
　　1)地面超壓一般按20kpa計，當基坑邊沿有建筑物或特殊荷載(如塔吊基礎等)時需按實際荷載計算。
　　2)水土壓力:在施工階段，黏性土層或坑內外均進行降水的砂性土層按水土合算，僅坑內降水的砂性土層按水土分算；在使用階段，為永久結構的安全，不論砂性土層還是黏性土層，均宜按水土分算考慮。
　　2．1．3圍護結構計算方法
　　1)彈塑性有限元法:將結構與地層作為一相互作用體，通過理論假定確定地層的本構關系及地層與結構界面的作用模式，按照施工過程逐步模擬地層與結構的作用機理，確定結構內力與變形的變化及周圍土層的力學機理及變位。目前采用的計算模型主要有理想彈塑性模型、黏彈性模型、鄧肯-張非線性模型等。通用的計算程序有ANSYS程序、2D-σ、3D-σ程序及同濟曙光程序等。由于圍巖性質極其復雜，很難用一種單一的模型進行模擬，加之地層應力的釋放過程與開挖方式、開挖過程、支撐形式支撐剛度等有著密切的聯系，使計算過程中的一些參數難于確定，最后導致計算結果難于反應真實的受力情況。因此這種計算方法一般用于定性分析或同一工況下的施工方式比選。
　　2)桿件有限元法:已知基坑面以上的結構荷載，用彈簧模擬基坑以下地層與結構的相互作用，以梁(板)單元模擬結構，隨施工的不同階段按增量法或總量法對受力結構進行計算。目前多采用SAP84程序、理正深基坑計算程序、同濟啟明星計算程序等。
　　3)理論假定簡化法:如假想支點法、等值梁法、m法等。目前設計中，以桿件有限元法應用較為普遍，計算結果或計算精度較為接近實際。
　　2．1．4圍護結構設計
　　根據結構受力結果，依照相應的規范按結構的重要性強度、剛度、穩定性、變位及構造要求進行結構設計，在滿足上述條件下盡量做到經濟合理、便于施工。
　　2．2支撐結構設計
　　2．2．1支撐結構選擇
　　首先根據地層條件、地下管線、基坑尺寸、施工要求確定錨拉式或內撐式支撐方式。對于內撐式結構，應根據材料情況、施加預應力方式來確定支撐結構材料。
　　2．2．2撐結構計算
　　1)錨桿計算:錨桿承載力主要由拉桿的極限抗拉強度、拉桿與錨固體之間的極限握裹力、錨固體與土體之間的極限抗拔力確定。一般在軟質巖、風化巖層和土層中錨桿的極限抗拉強度、錨桿孔壁與砂漿的摩阻力均低于砂漿對鋼拉桿的握裹力，錨桿極限抗拔力受孔壁摩阻力的控制，即取決于沿接觸面外圍軟質巖和土層的抗剪強度，故錨桿的極限抗拔力可按下式計算:
　　
　　式中，Tu為土層錨桿的極限抗拔力；F為錨固體周圍表面的總摩阻力；Q為錨固體受壓面的總抗壓力；D1為錨固體直徑；D2為錨固體擴孔部分的直徑；τy為深度y處錨固體與土體單位面積上的抗剪強度(摩阻力)；q為錨固體擴孔部分土體的抗壓強度；A為錨固體擴孔部分土體的抗壓面積；y1-y2、y2-y3分別為錨固體非擴孔部分長度和擴孔部分長度。臨時性錨桿抗拔力的設計值為！Tu除以1.3~1.5，永久性錨桿的設計值為Tu除以2~2.5。
　　2)內支撐計算:根據偏心受壓構件的強度、平面內及平面外的穩定性進行結構計算，除豎向荷載(支撐自重和支撐頂面的施工活荷載等)產生的偏心彎距外，同時要考慮支撐安裝誤差造成的偏心影響，其偏心距可考慮支撐計算長度的1/1000。
　　3結語
　　基坑支護型式需綜合考慮基坑周邊環境、造價、技術上的可靠性等措施。一般而言，在滿足基坑穩定和周圍環境對基坑變形要求的前提下，盡量選用造價低的支護結構型式，忌盲目提高基坑變形控制標準，而選擇造價昂貴的支護型式，造成不必要的浪費。
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